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聯(lián)系我們PLANETROLL攪拌器PD120-GAC070-1AA1計算方法
攪拌功率的基本計算方法
理論上雖然可將攪拌功率分為攪拌器功率和攪拌作業(yè)功率兩個方面考慮，但在實踐中一般只考慮或主要考慮攪拌器功率，因攪拌作業(yè)功率很難予以準(zhǔn)確測定，一般通過設(shè)定攪拌器的轉(zhuǎn)速來滿足達(dá)到所需的攪拌作業(yè)功率。從攪拌器功率的概念出發(fā)，影響攪拌功率的主要因素如下。
① 攪拌器的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)，如攪拌器的型式、槳葉直徑和寬度、槳葉的傾角、槳葉數(shù)量、攪拌器的轉(zhuǎn)速等。
② 攪拌槽的結(jié)構(gòu)參數(shù)，如攪拌槽內(nèi)徑和高度、有無擋板或?qū)Я魍?、擋板的寬度和?shù)量、導(dǎo)流筒直徑等。
③ 攪拌介質(zhì)的物性，如各介質(zhì)的密度、液相介質(zhì)黏度、固體顆粒大小、氣體介質(zhì)通氣率等。
由以上分析可見，影響攪拌功率的因素是很復(fù)雜的，一般難以直接通過理論分析方法來得到攪拌功率的計算方程。因此，借助于實驗方法，再結(jié)合理論分析，是求得攪拌功率計算公式的惟一途徑。
由流體力學(xué)的納維爾-斯托克斯方程，并將其表示成無量綱形式，可得到無量綱關(guān)系式（11-14）。
Np=P/ρN³dj5=f（Re，F(xiàn)r）
式中Np——功率準(zhǔn)數(shù)
Fr——弗魯?shù)聰?shù)，F(xiàn)r=N²dj/g；
P——攪拌功率，W。
式（11-14）中，雷諾數(shù)反映了流體慣性力與粘滯力之比，而弗魯?shù)聰?shù)反映了流體慣性力與重力之比。實驗表明，除了在Re﹥300的過渡流狀態(tài)時，F(xiàn)r數(shù)對攪拌功率都沒有影響。即使在Re﹥300的過渡流狀態(tài)，F(xiàn)r數(shù)對大部分的攪拌槳葉影響也不大。因此在工程上都直接把功率因數(shù)表示成雷諾數(shù)的函數(shù)，而不考慮弗魯?shù)聰?shù)的影響。
由于在雷諾數(shù)中僅包含了攪拌器的轉(zhuǎn)速、槳葉直徑、流體的密度和黏度，因此對于以上提及的其他眾多因素必須在實驗中予以設(shè)定，然后測出功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系。由此可以看到，從實驗得到的所有功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線或方程都只能在一定的條件范圍內(nèi)才能使用。zui明顯的是對不同的槳型，功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線是不同的，它們的Np-Re關(guān)系曲線也會不同。
PLANETROLL攪拌
粘度是指流體對流動的阻抗能力，其定義為：液體以1cm/s的速度流動時，在每1cm2平面上所需剪應(yīng)力的大小，稱為動力粘度，以Pa·s為單位。 粘度是流體的一種屬性。流體在管路中流動時，有層流、過渡流、湍流三種狀態(tài)，攪拌設(shè)備中同樣也存在這三種流動狀態(tài)，而決定這些狀態(tài)的主要參數(shù)之一就是流體的粘度。 在攪拌過程中，一般認(rèn)為粘度小于5Pa/s的為低粘度流體，例如水、蓖麻油、飴糖、果醬、蜂蜜、潤滑油重油、低粘乳液等；5-50Pa/s的為中粘度流體，例如油墨、牙膏等；50-500Pa/s的為高粘度流體，例如口香糖、增塑溶膠、固體燃料等；大于500Pa/s的為特高粘流體例如：橡膠混合物、塑料熔體、有機(jī)硅等。 對于低粘度介質(zhì)，用小直徑的高轉(zhuǎn)速的攪拌器就能帶動周圍的流體循環(huán)，并至遠(yuǎn)處。而高粘度介質(zhì)的流體則不然，需直接用攪拌器來推動。 適用于低粘和中粘流體的葉輪有槳式、開啟渦輪式、推進(jìn)式、長薄葉螺旋槳式、圓盤渦輪式、布魯馬金式、板框槳式、三葉后彎式、MIG式等。適用于高粘和特高粘流體的葉輪有螺帶式葉輪、螺桿式、錨式、框式、螺旋槳式等。有的流體粘度隨反應(yīng)進(jìn)行而變化，就需要用能適合寬粘度領(lǐng)域的葉輪，如泛能式葉輪等。
planetroll?ATEX實驗室攪拌器SRW 100實驗室和試驗工廠應(yīng)用
站ATEX實驗室攪拌器SRW 100是專為實驗室和試驗工廠開發(fā)的電臺。領(lǐng)域的應(yīng)用程序擴(kuò)展從低到高粘度的粘度范圍的產(chǎn)品。
決定性的優(yōu)勢
的planetroll?ATEX實驗室攪拌器SRW 100適用于ATEX區(qū)1和2沒有監(jiān)控系統(tǒng)
運(yùn)行平穩(wěn)手動中風(fēng)調(diào)整由于起重柱內(nèi)部制衡
進(jìn)一步減輕中風(fēng)提供的操作高度可以單獨(dú)地操作的鎖緊裝置夾緊機(jī)制
速動查克攪拌軸安裝一個簡單的沒有使用任何額外的工具
的屬性
不同攪拌元素和攪拌軸允許使用各種容器的大小為你的個人激動人心的任務(wù)
通過手輪調(diào)速與集成規(guī)模?再現(xiàn)性定義的輸出速度
planetroll? ATEX laboratory stand stirrer SRW 100 for laboratory and pilot plant applications
The ATEX laboratory stand stirrer SRW 100 is developed specifically for laboratories and pilot plant stations. The fields of application extend from a viscosity range of low- to high-viscosity products.
The decisive advantages
The planetroll? ATEX laboratory stand stirrer SRW 100 is applicable in the ATEX zone 1 and 2 without monitoring system
Smooth-running manual stroke adjustment due to counterweight inside lifting column
A further ease of operation is offered by the stroke height locking device which can be operated single-handed by clamping mechanism
Quick-action chuck for an easy stirrer shaft mounting without using any additional tools
The properties
Different stirring elements and stirring shafts allow the use of various container sizes for your individual stirring tasks
Speed adjustment by means of hand wheel with integrated scale? for the reproducibility of defined output speeds
The special technology
planetroll? variable-speed gearboxes for your optimal stirring result speed adjustment as well as the speed adaption for changes in viscosity
Highest starting torques from stirring shaft speed zero
Infiniy variable speed adjustment from and to zero speed with maximum torque
The stand alignment is realized by adjustable feet
Easily operated container clamping (optionally) ensures a centrical alignment of the stirred container to the stirring element
Available executions
For the technical data of the available executions, please see the product data sheet, which you can download here as pdf-file.
類型編輯
①旋槳式攪拌器
由2～3片推進(jìn)式螺旋槳葉構(gòu)成(圖2)，工作轉(zhuǎn)速較高，葉片外緣的圓周速度一般為5～15m/s。旋槳式攪拌器主要造成軸
向液流，產(chǎn)生較大的循環(huán)量，適用于攪拌低粘度 (<2Pa·s)液
體、乳濁液及固體微粒含量低于10%的懸浮液。攪拌器的轉(zhuǎn)軸
也可水平或斜向插入槽內(nèi)，此時液流的循環(huán)回路不對稱，可增
加湍動，防止液面凹陷。
②渦輪式攪拌器
由在水平圓盤上安裝2～4片平直的或彎曲的葉片
所構(gòu)成。
PLANETROLL渦輪式攪拌器
槳葉的外徑、寬度與高度的比例，一般為20：5：4，
圓周速度一般為 3～8m/s。渦輪在旋轉(zhuǎn)時造成高度湍動的
徑向流動，適用于氣體及不互溶液體的分散和液液相反應(yīng)
過程。被攪拌液體的粘度一般不超過25Pa·s。
③槳式攪拌器
有平槳式和斜槳式兩種。平槳式攪拌器由兩片平直槳葉構(gòu)成。槳葉直徑與高度之比為 4～10，圓周速度為1.5～3m/s，所產(chǎn)生的徑向液
PLANETROLL斜槳式攪拌器
流速度較小。斜槳式攪拌器（圖4）的兩葉相反折轉(zhuǎn)45°或60°，因而產(chǎn)生軸向液流。槳式攪拌器結(jié)構(gòu)簡單，常用于低粘度液體的混合以及固體微粒的溶解和懸浮。
④錨式攪拌器
槳葉外緣形狀與攪拌槽內(nèi)壁要一致（圖5），其間僅有很小間隙，可清除附在槽壁上的粘性反應(yīng)產(chǎn)物或堆積于槽底的固體物，保持較好的傳熱效果。槳葉外緣的圓周速度為
0.5～1.5m/s,可用于攪拌粘度高達(dá) 200Pa·s的牛頓型流體
PLANETROLL錨式攪拌器
和擬塑性流體（見粘性流體流動。唯攪拌高粘度液體時，液層中有較大的停滯區(qū)。
⑤螺帶式攪拌器
螺帶的外徑與螺距相等,專門用于攪拌高粘度液體(200～500Pa·s)及擬塑性流體，通常在層流狀態(tài)下操作。
⑥磁力攪拌器
Corning數(shù)字式加熱器帶有一個閉路旋鈕來監(jiān)控與調(diào)節(jié)攪拌速度。 微處理器自動調(diào)節(jié)馬達(dá)動力去適應(yīng)水質(zhì)、粘性溶液與半固體溶液。
⑦磁力加熱攪拌器
Corning數(shù)字式加熱攪拌器帶有可選的外部溫度控制器 (Cat. No. 6795PR) ，他們還可以監(jiān)控與控制容器中的溫度。
⑧PLANETROLL折葉式攪拌器
根據(jù)不同介質(zhì)的物理學(xué)性質(zhì)、容量、攪拌目的選擇相應(yīng)的攪拌器，對促進(jìn)化學(xué)反應(yīng)速度、提高生產(chǎn)效率能起到很大的作用。折葉渦輪攪拌器一般適應(yīng)于氣、液相混合的反應(yīng)，攪拌器轉(zhuǎn)數(shù)一般應(yīng)選擇300r/min以上。
⑨PLANETROLL變頻雙層攪拌器
變頻攪拌器的底座、支桿、電動機(jī)使用技術(shù)固定為一體。夾頭，無松動、無搖擺、不會脫落，安全可靠。鍍鉻支桿，下粗上細(xì)，鋼性強(qiáng)、結(jié)構(gòu)合理。具有移動方便，重量輕等優(yōu)點(diǎn)。適合各類小型容器。
⑩PLANETROLL側(cè)入式攪拌機(jī)
側(cè)入式攪拌機(jī)是將攪拌裝置安裝在設(shè)備筒體的側(cè)壁上，攪拌機(jī)上的攪拌器通常采用軸流型，以推進(jìn)式攪拌器為多，在消耗同等功率情況下，能得到zui高的攪拌效果，功率消耗僅為頂攪拌的1/3～2/3，成本僅為頂攪拌的1/4～1/3。轉(zhuǎn)速可在200～750r/min。
廣泛用于脫硫、除硝以及各種大型貯罐或貯槽的攪拌。特別是在大型貯槽或貯罐中利用一臺或多臺側(cè)入式攪拌機(jī)一起工作，在消耗低能耗的情況下便可以得到良好的攪拌效果。
PLANETROLL攪拌功率
攪拌器向液體輸出的功率P,按下式計算：
P=Kd5N3ρ
式中K為功率準(zhǔn)數(shù)，它是攪拌雷諾數(shù)Rej(Rej=d2Nρ/μ)的函數(shù)；d和N 分別為攪拌器的直徑和轉(zhuǎn)速；ρ和μ分別為混合液的密度和粘度。對于一定幾何結(jié)構(gòu)的PLANETROLL攪拌器和攪拌槽,K與Rej的函數(shù)關(guān)系可由實驗測定，將這函數(shù)關(guān)系繪成曲線，稱為功率曲線（圖7）。
攪拌功率的基本計算方法
理論上雖然可將攪拌功率分為攪拌器功率和攪拌作業(yè)功率兩個方面考慮，但在實踐中一般只考慮或主要考慮攪拌器功率，因攪拌作業(yè)功率很難予以準(zhǔn)確測定，一般通過設(shè)定攪拌器的轉(zhuǎn)速來滿足達(dá)到所需的攪拌作業(yè)功率。從攪拌器功率的概念出發(fā)，影響攪拌功率的主要因素如下。
① 攪拌器的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)，如攪拌器的型式、槳葉直徑和寬度、槳葉的傾角、槳葉數(shù)量、攪拌器的轉(zhuǎn)速等。
② 攪拌槽的結(jié)構(gòu)參數(shù)，如攪拌槽內(nèi)徑和高度、有無擋板或?qū)Я魍?、擋板的寬度和?shù)量、導(dǎo)流筒直徑等。
③ 攪拌介質(zhì)的物性，如各介質(zhì)的密度、液相介質(zhì)黏度、固體顆粒大小、氣體介質(zhì)通氣率等。
由以上分析可見，影響攪拌功率的因素是很復(fù)雜的，一般難以直接通過理論分析方法來得到攪拌功率的計算方程。因此，借助于實驗方法，再結(jié)合理論分析，是求得攪拌功率計算公式的惟一途徑。
由流體力學(xué)的納維爾-斯托克斯方程，并將其表示成無量綱形式，可得到無量綱關(guān)系式（11-14）。
Np=P/ρN³dj5=f（Re，F(xiàn)r）
式中Np——功率準(zhǔn)數(shù)
Fr——弗魯?shù)聰?shù)，F(xiàn)r=N²dj/g；
P——攪拌功率，W。
式（11-14）中，雷諾數(shù)反映了流體慣性力與粘滯力之比，而弗魯?shù)聰?shù)反映了流體慣性力與重力之比。實驗表明，除了在Re﹥300的過渡流狀態(tài)時，F(xiàn)r數(shù)對攪拌功率都沒有影響。即使在Re﹥300的過渡流狀態(tài)，F(xiàn)r數(shù)對大部分的攪拌槳葉影響也不大。因此在工程上都直接把功率因數(shù)表示成雷諾數(shù)的函數(shù)，而不考慮弗魯?shù)聰?shù)的影響。
由于在雷諾數(shù)中僅包含了攪拌器的轉(zhuǎn)速、槳葉直徑、流體的密度和黏度，因此對于以上提及的其他眾多因素必須在實驗中予以設(shè)定，然后測出功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系。由此可以看到，從實驗得到的所有功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線或方程都只能在一定的條件范圍內(nèi)才能使用。zui明顯的是對不同的槳型，功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線是不同的，它們的Np-Re關(guān)系曲線也會不同。
HYDAC HDA4745-A-100-000
HYDAC HDA4744-A-016-000
HYDAC HDA4745-A-016-000
HYDAC HDA4745-A-060-000
HYDAC EDS308-5-400-017
HYDAC ESN3118-5-0520-000-K
STEUTE 1047013
FLINTEC LAC74.1
EPCOS BR6000-R12 230VAC 50/60HZ
BURKERT 00286219
BURKERT 0027643
WAMPFLER 08-K154-0337
WAMPFLER 08-K154-0178
WAMPFLER 08-K011-0586
WAMPFLER 08-86250
WOERNER 337.481-AG
CEME 6590VV1.8B054A2
CVS 432500-00
AVENTICS 0821302184
AVENTICS 5811170650
AVENTICS R480141666
GOETZE 681M GFO-SP DN25
KTR KTR-ROTEX:GS28
STORZ HZD 2-160/100-3586
RICKMEIER R25/12.5
PILZ 777301
GEMU 62080DM14
SAMSON 6111-1104446
SAMSON 2819177
MICRO DETECTORS(MD) FS1/OP-E
PLANETROLL PD120-GAC070-1AA1
SFTEC Z28-300-766 GA-WG 0/1200N
WALTHER SG-006-0
